A、A、正确
B、B、错误
答案：A
A、A、正确
B、B、错误
答案：A
A. A、正确
B. B、错误
A. A、正确
B. B、错误
解析：解析：
本题考察的是对灌溉设计保证率的理解及其在不同地区的应用。
首先，灌溉设计保证率是指在长期运用中，灌溉用水量能得到充分满足的年数出现的机率。这个保证率的高低直接影响到灌溉系统的设计和运行。
接下来，我们分析题目中的关键信息：“干旱地区”和“灌溉设计保证率应取高些”。在干旱地区，由于水资源相对匮乏，理论上可能会认为需要更高的灌溉设计保证率来确保作物的需水量。然而，这里的理解存在一个误区。
在干旱地区，由于水资源有限，如果灌溉设计保证率取得过高，可能会导致灌溉系统的规模过大、投资过高，而在水资源不足的情况下，这种高保证率可能难以实现，甚至造成水资源的浪费。因此，在干旱地区，灌溉设计保证率的确定需要综合考虑水资源的实际情况、灌溉系统的经济效益以及作物的需水特性。
通常，在干旱地区，为了更合理地利用有限的水资源，灌溉设计保证率可能会相对较低，但会通过其他措施（如节水灌溉技术、雨水收集利用等）来提高水资源的利用效率，以满足作物的需水量。
综上所述，干旱地区灌溉设计保证率并不一定要取高些，因此选项A“正确”是错误的，选项B“错误”是正确的。
A. （A）视准线法
B. （B）正垂线法
C. （C）引张线法
D. （D）倒垂线法
解析：在解析这道关于混凝土坝及浆砌石坝水平位移观测方法的题目时，我们首先要了解各种观测方法的特点及其适用场景。
A. 视准线法：这种方法主要用于直线型建筑物的变形观测，如大坝、堤防等。但它通常需要设置较长的观测线路，并且受地形和气候条件影响较大，测量精度可能受到一定限制。此外，它更多地用于大范围的、相对粗糙的变形监测，而不是高精度的水平位移观测。
B. 正垂线法：正垂线法主要用于测量建筑物的垂直位移，如大坝的沉降等。它利用重锤的直线性来监测建筑物的垂直变化，但并不直接用于水平位移的观测。
C. 引张线法：引张线法特别适用于坝体或大型结构物的水平位移观测。它通过一根绷紧的不锈钢丝（或钢丝）作为基准线，利用沿线设置的观测点来监测建筑物沿基准线的水平位移。这种方法具有较高的精度和稳定性，特别适合于混凝土坝及浆砌石坝这类大型工程结构的水平位移观测。
D. 倒垂线法：倒垂线法主要用于监测建筑物的垂直位移，如大坝的倾斜等。它利用重锤的重力作用使悬线保持竖直状态，从而作为测量垂直位移的基准。与正垂线法类似，它并不直接用于水平位移的观测。
综上所述，对于混凝土坝及浆砌石坝水平位移的观测，我们需要一种能够高精度、稳定地监测水平方向变化的方法。在这四种方法中，引张线法（C选项）最符合这一需求，因为它能够提供沿基准线的精确水平位移数据，且适应于大型工程结构的变形监测。因此，正确答案是C。
A. （A） 33o52＇
B. （B） 96o56＇
C. （C） 213o52＇
D. （D） 276o56＇
解析：本题主要考察坐标方位角的计算，特别是在给定起始边坐标方位角和左转折角的情况下，如何计算待求边的坐标方位角。
首先，我们需要明确坐标方位角的基本概念和计算方法。坐标方位角是从某点的坐标纵轴线的北端顺时针旋转至目标方向线所形成的夹角，其取值范围是0°~360°。当遇到转折角时，如果是左转，则用起始边的坐标方位角减去转折角；如果是右转，则用起始边的坐标方位角加上转折角。但需要注意的是，计算结果如果小于0°，需要加上360°使其变为正值；如果大于360°，则需要减去360°。
现在，我们根据题目给出的数据来计算待求边的坐标方位角：
起始边坐标方位角为：155°24′
左转折角为：121°32′
由于是左转，所以待求边的坐标方位角为：
155°24′ - 121°32′ = 33°52′
但是，这个结果小于0°（因为实际上在坐标方位角的计算中，我们不会得到负数，这里只是为了说明计算过程），所以我们需要加上360°来得到正确的结果：
33°52′ + 360° - 360° = 33°52′（但这里实际上并未真正减去360°，因为加上360°后再减去360°等于没变。但重要的是理解，如果结果小于0°，我们需要通过加360°来使其变为正值，并可能需要进一步调整以符合坐标方位角的常规表示范围）
然而，在坐标方位角的实际表示中，我们通常不会使用大于180°但小于360°的角度来表示一个向南的方向。因此，我们可以将33°52′加上180°来得到一个更直观的表示，即向南的方向：
33°52′ + 180° = 213°52′
但这还不是最终答案，因为题目中的选项并没有213°52′。这里的关键是理解，虽然213°52′是33°52′在坐标方位角系统中的等效表示，但题目可能期望我们给出一个在0°~360°范围内，且更接近于起始边坐标方位角（155°24′）的等效角度。
为了得到这个角度，我们可以从360°中减去213°52′的补角（即与213°52′相加等于360°的角度）：
360° - (360° - 213°52′) = 213°52′（但这里其实是个误导，因为直接减补角又回到了原角度）。实际上，我们应该直接考虑从起始边顺时针旋转到待求边所需经过的最小角度。
由于起始边是155°24′，左转121°32′后，实际上相当于顺时针旋转了(360° - 121°32′)到起始边的对面，然后再从那里逆时针（或说向左）旋转回待求边。但更简单的方法是，我们直接计算从起始边顺时针旋转到待求边（考虑左转为顺时针旋转的“反向”效果）所需的角度：
155°24′ + (360° - 121°32′) = 393°52′
但这个结果大于360°，所以我们需要减去360°：
393°52′ - 360° = 33°52′（但这还不是最终答案，因为如前所述，这不是题目期望的表示方式）
实际上，我们应该这样考虑：左转121°32′后，待求边与起始边之间的夹角（顺时针方向）是起始边与正北方向夹角（155°24′）加上左转角度（但视为顺时针旋转的“剩余”部分）的补角。即：
155°24′ + (90° - (121°32′ - 90°)) = 155°24′ + 58°28′ = 213°52′（但这里我们再次得到了213°52′，并且如前所述，这不是最终答案）
然而，真正的关键是理解，在左转的情况下，待求边的坐标方位角实际上是在起始边的基础上“逆时针”旋转了一个角度（但我们在计算时是用顺时针旋转的角度来表示的）。因此，我们需要找到一个在0°360°范围内，且与起始边和待求边都相关的角度。这个角度就是起始边坐标方位角与左转角度之和（但要考虑超过360°的情况并做相应调整），然后减去一个完整的圆周（360°）来得到一个更小的等效角度（如果必要的话）。但在这个特定的问题中，我们实际上不需要做这样的调整，因为直接计算的结果（在考虑了左转的“反向”效果后）已经是一个在0°360°范围内的有效角度。
然而，题目中的选项给出了一个不同的答案（B选项：96°56′），这表明我们需要重新检查我们的计算或理解题目中的“左转”是如何影响坐标方位角的。实际上，如果我们从起始边坐标方位角出发，考虑左转实际上是“逆时针”旋转了一个角度（但在计算时我们仍然用顺时针的角度来表示），并且注意到这个“逆时针”旋转后的方向与起始边形成了一个锐角（即小于90°的角），那么这个锐角就是待求边与起始边之间的夹角（在顺时针方向上测量）。但是，由于我们要求的是待求边的坐标方位角（而不是它与起始边之间的夹角），我们需要将这个锐角与起始边的坐标方位角相加（如果锐角在起始边的顺时针方向上）或相减（如果锐角在起始边的逆时针方向上，但在这个问题中不可能发生，因为是左转）。然而，在这个特定的问题中，我们实际上并不需要直接计算这个锐角，因为题目已经给出了左转角度，并且我们可以直接用它来“反向”计算待求边的坐标方位角（即视为从起始边顺时针旋转了一个角度）。
但是，这里有一个重要的点需要注意：当我们说“左转”时，在坐标方位角的计算中，我们实际上是在考虑一个“顺时针”的旋转效果（因为我们是用顺时针的角度来表示方向的）。所以，当我们从起始边坐标方位角中减去左转角度时（注意这里是“减去”而不是“加上”因为左转是顺时针旋转的“反向”效果），我们得到的结果可能是一个小于0°的角度（在常规的数学计算中）。但在坐标方位角的表示中我们不允许出现负数所以我们需要通过加上360°来使其变为正值。然而在这个问题中由于左转角度相对较大（121°32′）所以直接相减后得到的结果（33°52′）实际上是一个正值并且不需要进一步调整（尽管如前所述这个正值并不是待求边的最终坐标方位角而是它与起始边之间的一个夹角在顺时针方向上的表示）。但是为了得到待求边的坐标方位角我们需要将这个夹角与起始边的坐标方位角相加（但在这个特定的问题中由于夹角小于90°并且与起始边形成了锐角所以我们实际上是在做“减法”的“反向”操作即加上这个夹角来得到待求边的坐标方位角）。但是这里有一个更简单的方法：我们直接考虑从正北方向开始顺时针旋转到待求边所需经过的角度。由于起始边是从正北方向顺时针旋转了155°24′得到的并且左转121°32′后待求边实际上是在起始边的顺时针方向上（但考虑左转的“反向”效果）所以我们可以直接从正北方向开始顺时针旋转一个更大的角度来得到待求边。这个角度就是起始边与正北方向的夹角（155°24′）加上左转角度的补角（即与左转角度相加等于360°的角度的补角）。但是在这个问题中我们不需要真的去计算补角因为我们可以直接用起始边坐标方位角加上一个使结果落在0°360°范围内的角度来得到待求边的坐标方位角。这个角度就是360°减去左转角度（但注意这里我们并不是真的在做减法而是用360°来“帮助”我们找到一个合适的角度范围）。然而在这个特定的问题中我们实际上并不需要这样做因为我们可以直接观察到答案B（96°56′）是起始边坐标方位角（155°24′）与某个小于90°的角度相加的结果（尽管这个角度并不是我们之前计算的33°52′而是另一个与左转角度和起始边坐标方位角都相关的角度）。但是通过检查选项我们可以发现答案B是唯一一个在0°360°范围内且与起始边坐标方位角和左转角度都相关的有效答案。
因此最终答案是B选项：96°56′。这个答案可能是通过某种简化的计算或观察得出的而不是通过我们之前描述的详细计算过程得出的。但重要的是要理解坐标方位角的基本概念以及左转和右转如何影响坐标方位角的计算。在这个问题中左转实际上是在起始边的基础上“逆时针”旋转了一个角度但在计算时我们仍然用顺时针的角度来表示这个旋转效果并且最终通过选择一个合适的角度范围来得到待求边的坐标方位角。
A. A、正确
B. B、错误
解析：解析：
本题考察的是火山灰硅酸盐水泥的特性及其适用场景。
火山灰硅酸盐水泥是由硅酸盐水泥熟料、20%～50%的火山灰质混合材料和适量石膏磨细制成的水硬性胶凝材料。这种水泥的硬化过程是一个复杂的物理-化学过程，其中包括水泥熟料的水化、火山灰质混合材料的水化以及两者之间的相互作用。火山灰质混合材料中的活性二氧化硅、活性氧化铝与水泥熟料中的石膏在水化过程中生成的水化硫铝酸钙相互作用，生成难溶于水的水化硅酸钙凝胶，填充于水泥石的孔隙中，使水泥石结构更为致密，从而提高了水泥石的抗渗性、抗冻性和耐久性。
对于抗渗性要求高的混凝土工程，火山灰硅酸盐水泥的这些特性使其成为了一个合适的选择。它能够显著提高混凝土的抗渗性能，因此，在抗渗性要求高的工程中，使用火山灰硅酸盐水泥是合理的。
综上所述，题目中的说法“抗渗性要求高的混凝土工程，不宜选用火山灰硅酸盐水泥”是错误的。因此，正确答案是B（错误）。
A. （A） 多排孔微差爆破
B. （B） 挤压爆破
C. （C） 采用合理的装药结构
D. （D） 倾斜孔爆破法
E. （E） 装载足够炸药
解析：这道题目询问的是提高深孔爆破质量的措施。我们可以逐一分析每个选项，以确定它们对提高深孔爆破质量的作用。
A. 多排孔微差爆破：微差爆破通过控制不同排炮孔的起爆时间差，使得爆破能量在空间和时间上得到更合理的分布，从而减少爆破震动、改善爆破破碎效果，并有利于后续挖装作业，是提高深孔爆破质量的有效措施。
B. 挤压爆破：挤压爆破通过预留一定的矿岩作为挤压介质，在爆破时对矿岩进行挤压，从而改善爆破块度分布，提高爆破质量。这种方法特别适用于深孔爆破，因为它能有效控制爆破破碎范围，提高爆破效率。
C. 采用合理的装药结构：装药结构直接影响爆破效果。合理的装药结构能够确保炸药能量得到充分利用，提高爆破的均匀性和破碎效果，是提升深孔爆破质量的关键因素之一。
D. 倾斜孔爆破法：倾斜孔爆破法通过调整炮孔的角度，使得爆破能量能够更有效地作用于目标区域，改善爆破破碎效果，并可能减少爆破对周围环境的影响。这也是一种提高深孔爆破质量的措施。
E. 装载足够炸药：虽然足够的炸药量是确保爆破效果的基础，但单纯增加炸药量并不能直接提高爆破质量。相反，过多的炸药量可能导致爆破过度破碎、增加爆破震动和飞石等负面影响。因此，这一选项并不是提高深孔爆破质量的直接措施。
综上所述，选项A、B、C、D均是提高深孔爆破质量的有效措施，而选项E虽然与爆破有关，但并不是直接针对提高爆破质量的措施。因此，正确答案是ABCD。
A. （A） 粘土防渗铺盖
B. （B） 粘土截水槽
C. （C） 混凝土防渗墙
D. （D） 灌浆帷幕
解析：这道题询问的是土石坝（堤）基渗漏处理中常见的工程措施。以下是对各个选项的解析：
A. 粘土防渗铺盖：这种方法是在坝的迎水面铺设一层粘土，利用粘土的低渗透性来减少水分通过坝基的渗漏。这是一个常见且有效的措施。
B. 粘土截水槽：这是在坝基中开挖的槽，然后用粘土填充并压实，形成一个截水屏障，阻止水流通过。
C. 混凝土防渗墙：通过在坝基中建造一道混凝土墙体，达到截断水流的目的。这种方法适用于较深的坝基处理，防渗效果较好。
D. 灌浆帷幕：这是一种向地层注入浆材的方法，浆材在地下形成帷幕状，起到防渗作用。灌浆帷幕适用于处理复杂的地质条件，能够较好地适应地层的变形。
为什么选这个答案：土石坝（堤）基渗漏处理是一个综合性的工程问题，通常需要根据具体情况采用一种或多种措施综合治理。以上四种方法都是水利工程专业中常见的处理措施，各自适用于不同的地质条件和工程要求。因此，选项A、B、C、D都是正确的，所以正确答案是ABCD。在实际工程中，可能根据渗漏的具体情况选择其中一种或几种措施的组合来处理。
选择「段落」
可继续追问～
A. （A） 强制式
B. （B） 圆锥式
C. （C） 鼓筒式
D. （D） 双锥式
E. （E） 混合式
解析：这道题主要考察的是自落式混凝土拌合机的类型。我们可以根据各个选项来逐一分析：
A. 强制式：这个选项描述的是另一种混凝土拌合机的类型，即强制式拌合机。它与自落式拌合机在工作原理上是不同的。强制式拌合机通过搅拌叶片的旋转来强制搅拌混凝土，而自落式拌合机则是通过搅拌筒的旋转和重力作用使混凝土自行下落并混合。因此，A选项不是自落式拌合机的类型。
B. 圆锥式：这个选项描述的并不是自落式拌合机的一种具体类型。在混凝土拌合机的分类中，并没有直接称为“圆锥式”的自落式拌合机。因此，B选项错误。
C. 鼓筒式：鼓筒式拌合机是自落式拌合机的一种。它的搅拌筒呈圆柱形，通过搅拌筒的旋转和混凝土自身的重力作用来实现混凝土的混合。这是自落式拌合机的一个典型类型。
D. 双锥式：双锥式拌合机同样属于自落式拌合机。它的搅拌筒由两个相互对称的圆锥形筒体组成，通过两个筒体的相对旋转和混凝土的重力作用来完成搅拌过程。这也是自落式拌合机的一个重要类型。
E. 混合式：这个选项描述的是一种混合了多种工作原理或结构的拌合机，而不是特指自落式拌合机的一种类型。在混凝土拌合机的分类中，并没有直接称为“混合式”的自落式拌合机。因此，E选项错误。
综上所述，自落式混凝土拌合机分为鼓筒式和双锥式两种类型，即选项C和D。因此，正确答案是C和D。
A. （A） 大体积工程
B. （B） 抗渗性要求的工程
C. （C） 有耐热要求的工程
D. （D） 一般的地上、地下河水中工程
解析：选项解析：
A. 大体积工程：矿渣水泥的水化热较低，适用于大体积混凝土工程，因为它可以减少混凝土内部的温度应力和裂缝。
B. 抗渗性要求的工程：矿渣水泥的孔隙率较大，可能不利于抗渗性要求高的工程。因此，这一选项通常不是矿渣水泥的最佳适用环境。
C. 有耐热要求的工程：矿渣水泥含有较高的矿物掺合料，能够提高混凝土的耐热性，适用于高温环境。
D. 一般的地上、地下河水中工程：矿渣水泥可以用于一般的地上和地下工程，尤其是在对强度要求不是特别高的情况下。
为什么选ACD：
选择A，因为矿渣水泥的低水化热特性使其特别适合用于大体积混凝土结构，如大坝、厚重的基础等，可以减少因温度变化引起的裂缝。
选择C，矿渣水泥的耐热性较好，适用于有耐热要求的工程，如高温车间、热处理设施等。
选择D，矿渣水泥可以用于一般的地上和地下工程，尤其是那些对抗渗性和强度要求不是特别高的工程。
不选择B，因为矿渣水泥的孔隙率较大，可能不具备良好的抗渗性，因此不适合用于对抗渗性有严格要求的工程。
选择「段落」
可继续追问～
A. （A） 成正比
B. （B） 成反比
C. （C） 关系不大
D. （D） 不一定
解析：本题考察的是重力坝基本剖面设计中扬压力强度系数α与坝底宽度T的关系。
在重力坝的设计中，扬压力是一个重要的考虑因素，它会影响坝体的稳定性。扬压力强度系数α是用来描述扬压力对坝体强度影响的一个参数。
选项A：成正比。在重力坝的设计中，如果仅从强度条件出发，当坝底宽度T增加时，坝体的稳定性会增强，因为更宽的坝底能更好地分散和抵抗扬压力。因此，为了满足相同的强度条件，当坝底宽度增加时，扬压力强度系数α（即单位宽度坝底上的扬压力对强度的影响）会相应减小，但在这个问题的语境下，我们关注的是“满足强度条件”时两者的关系，即为了保持强度条件不变，当坝底宽度T增加时，需要更大的扬压力（即α值增大）来“平衡”这种增加，从而保持坝体的整体稳定性。因此，从这个角度看，α与T是成正比的。但需要注意的是，这里的“成正比”是在满足强度条件的特定语境下理解的，并非严格的数学比例关系。
选项B：成反比。这个选项与实际情况不符。如前所述，为了保持坝体的稳定性，在坝底宽度增加时，需要更大的扬压力来“平衡”这种增加，因此α与T并非成反比。
选项C：关系不大。这个选项也不正确。因为扬压力是影响坝体稳定性的重要因素之一，而坝底宽度又是决定坝体稳定性的关键因素之一，所以α与T之间必然存在关系。
选项D：不一定。这个选项虽然看似模糊，但实际上并不准确。在重力坝的设计中，为了满足强度条件，扬压力强度系数α与坝底宽度T之间确实存在一种可以预测的关系，即当坝底宽度增加时，为了保持坝体的稳定性，需要更大的扬压力（即α值增大），因此它们之间并非“不一定”有关系。
综上所述，正确答案是A，即扬压力强度系数α与坝底宽度T成正比（在满足强度条件的特定语境下理解）。
